*式120kw柴油發(fā)電機
每一種渦輪增壓器都有確定的工作范圍。在小流量范圍,壓氣機受喘振限制;在大流量范圍,壓氣機因效率下降過多,亦受到限制;在增壓器的高速、高負荷范圍內(nèi),可能由于廢氣能量過高,使渦輪增壓器超過機械強度允許的轉(zhuǎn)速,或者由于排氣溫度過高,超過了渦輪機葉片所能承受的溫度,使渦輪增壓器受到了超速或超溫的限制。由此決定了渦輪增壓器一個大致確定的工作范圍
在此允許的工作范圍內(nèi),根據(jù)與柴油機聯(lián)合運行的位置,可以判斷增壓器與柴油機的配合是否良好。
如果聯(lián)合運行線與壓氣機特性曲線配合不夠理想,需要進行局部調(diào)整,則常用的辦法是改變渦輪噴嘴環(huán)出口截面積。

| 120KW*柴油發(fā)電機 | ||
| 機組型號 | YT2-150KVA | |
| 動力型號 | R6105AZLD | |
| 動力型式 | 四沖程,水冷,直列,渦輪式 | |
| 常用功率 | 120KW / 150KVA | |
| 功率 | 132KW / 165KVA | |
| 電壓 (V) | 400/230 | |
| 電流 (A) | 190 | |
| 頻率 (HZ) | 50 | |
| 轉(zhuǎn)速 (r/min) | 1500 | |
| 冷卻方式 | 強制水冷 | |
| 燃油消耗率 (≤g/kw.h) | ≤224 | |
| 壓縮比 | 4:01:00 PM | |
| 缸徑*行程 (mm) | 105X130 | |
| 發(fā)動機總排量 (L) | 6.75 | |
| 啟動方式 | 自啟動啟動 | |
| 功率因數(shù) | 0.8滯后 0.8 Lag | |
| 絕緣等級 | H | |
| 潤滑方式 | 壓力飛濺復合式 | |
| 排氣溫度 (℃) | ≤600 | |
| 海拔要求 | ≤1000m | |
| 環(huán)境溫度 | 40 | |
| 接線方式 | 三相四線,Y型繞接 | |
| 發(fā)火次序 | 1-5-3-6-2-4 | |
| 進氣方式 | 增壓冷 | |
| 穩(wěn)態(tài)調(diào)速率 | ≤±1% | |
| 相數(shù) | 3 | |
| 凈重 (kg) | 2500 | |
| 外形尺寸/長×寬×高mm | 2900*1050*1600 | |
| 20FT裝柜數(shù)量 | 4PCS | |
*式120kw柴油發(fā)電機
例如,減小噴嘴環(huán)出口截面積可以使聯(lián)合運行線從壓氣機低效率區(qū)移向高效率區(qū)(向喘振線靠近)。但上述調(diào)整是有限的,如果聯(lián)合運行線與壓氣機的-佳配合相差很遠,則只能以更換增壓器型號為宜。
將增壓器出口增壓空氣加以冷卻,一方面可以提高充氣密度,從而提高伊藤動力*柴油發(fā)電機組功率;另一方面也可以降低柴油機壓縮始點的溫度和整個循環(huán)的平均溫度,從而降低了柴油機的熱負荷和排氣溫度。實踐表明,增壓空氣每降低10℃,伊藤動力*柴油發(fā)電機組的循環(huán)平均溫度可降低25~30℃,在增壓器出口與入口的壓力比為1.5~2時,供氣量可以比不采用增壓空氣冷卻的柴油機提高10%~18%。
























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